PRIMEIRA ETAPA:
No terço superior do colarinho temos que:
A armadura As.hft é calculada a flexão somente para Paredes Lisas no caso de interface rugosas não é necessário calcular esta armadura devido a sua elevada rigidez.
Se calcula a armadura As,hp a tração e no caso de interface lisa se adota a maior destas (As,hft ou As,hp)
Mas antes precisamos saber se o console está sendo curto, para isso calculemos a tangente de do ângulo Beta que deve estar compreendida entre 0,50 e 1,00 para ser um este tipo de console curto, lembremos as fórmulas publicadas anteriormente:
Tenho realizado na maioria dos casos o lado lc=Lemb+1cm para facilitar a execução do colarinho na obra porque a placa hs não tem inclinação.
Conforme NBR9062:
y= 0.167Lemb=0.167*1.30=0.217
Logo para Beta = arc tg (1.31-0.217)/(0.85*1.45-0.25/2)=
=0.77rad.=0.77*180/Pi()=44.36 graus
Então o ângulo Beta é menor do que 45graus e estaremos calculando como console curto.
Se o valor estivesse fora da faixa de console curto, poderíamos alterar a geometria do colarinho ou se calcular com outro tipo de console (curto ou longo).
Como já disse antes não é nada para se assustar, é só montar uma planilha Excel.
Calculemos o esforço Hd,sup:
Hd, sup=1.50*Md/Lemb+1.25Vd=1.50*19.4/1.30+1.25*0.30=22.76 tf
Este valor não se considera o atrito das paredes, este valor como veremos é substancialmente reduzido, mas não é o que preconiza a norma NBR 9062. Como disse é bom se saber qual seria este valor de Hd,sup se houvesse consideração do atrito.
Existem muitas formulações para este cálculo, Canha e Mounir são os principais estudiosos deste assunto. Tenho utilizado diversas formulas, mas uma delas que conduz a um valor mais conservador é (minha opinião):
Coeficiente de atrito= 0.30(formas de madeira)
Hd,sup (c/atrito)=(Md+Nd*h/2+Vd*lemb*0.9-Nd*h*0.67) / (Lemb*0.90-y+0.33* μ)= 12.03tf
Logo teríamos uma redução bem significativa de 22.76tf para 12.03tf.
Para a armadura de tração As,hp teremos então:
Ashp= Hd,sup/(2*Fyd)=2.62 cm2
Para a armadura de Flexão:
Para distribuir a caga Hd,sup sobre a parede interna b temos:
q=Hd,sup/(bint+hc)=22.76/(0.55+.25)=28.45 tf.m
Calculando como uma célula fechada temos que fazer o cálculo no meio da seção bint+hc (S1) e nas quinas (S2)
Md(S1)=q*(bint+hc)^2/8-Md(S2)=2.28-0.76=1.52 tf.m
Md(S2)=q*(hint+hc)^2 / (12+8*((bint+hc)/(hint+hc)))=0,76 tf.m
Temos as seguintes características:
bw
|
m
|
0.433
|
Hc
|
m
|
0.250
|
D
|
m
|
0.210
|
fcd
|
tf / m2
|
2.142.86
|
bw= Lemb/3
d=hc-4cm
--Calculando como armadura simples à flexão (As,hft):
A= 0.272*Fcd*bw
B=-0.68*Fcd*bw*d
C=Md (S1 ou S2)
D= B^2-4*A*C
X=(-B-Raiz(D)) / (2*A)
As=-B*x / (Fyd*d)
Assim fica o cálculo de armadura simples (As,hft), se calculando a posição da linha neutra:
| A | B | C | D | x | As(cm2) | |
| s1 | 252.57 | (132.60) | 1.52 | 16.049.85 | 0.01 | 1.70 |
| s2 | 252.57 | (132.60) | 0.76 | 16.816.30 | 0.01 | 0.84 |
--- Verificando limites dos esforços para armadura dupla:
Xlim= 0.68*d=0.68*0.21= 0.13 m
Mdlim= 0.68*bw* Xlim *Fcd= 0.68*0.433*0.13*30/1.4*100 =13.09 tf.m
Como Mdlim é maior do que Md(S1) e Md(S2) a armadura é simples.
---- Cálculo de armadura mínima:
Asmin= 0.15%*Bw*h=0.0015*0.433*0.25= 1.63cm2 o que faz alterar o valor de As(2) para o mínimo
Quadro Final:
f6.3mm
|
f8mm
|
f10mm
|
f12mm
|
f16mm
| ||
As,hp
|
2.62
|
8.40
|
5.21
|
3.33
|
2.31
|
1.30
|
As,hft | ||||||
As(1)
|
1.70
|
5.45
|
3.38
|
2.16
|
1.50
|
0.85
|
As(2)
|
1.63
|
5.21
|
3.23
|
2.07
|
1.44
|
0.81
|
As'(1)
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
As'(2)
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
Veja onde fica estas armaduras:
Para as demais armaduras o cálculo é muito simples e vou continuar na parte 3.
Eng Ruy Serafim de Teixeira Guerra
Como devemos adotar a maior armadura entre As,hp e As,hft pode-se utilizar 4 ferros 10.0 no seu terço superior.
Para as demais armaduras o cálculo é muito simples e vou continuar na parte 3.
Eng Ruy Serafim de Teixeira Guerra
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